發(fā)布時間：2020-11-12 21:23

　　 大斷面預(yù)制拼裝綜合管廊因整體運輸時結(jié)構(gòu)尺寸與重量超限,通常需要橫向分塊來滿足交通運輸限界限重的要求。本文提出一種“環(huán)氧膠+鋼板焊接”的連接形式來替代傳統(tǒng)的橫向預(yù)應(yīng)力連接,從而提高現(xiàn)場施工進度,即上下兩半節(jié)廊體混凝土接觸面通過環(huán)氧樹脂膠粘結(jié),外側(cè)通過預(yù)埋鋼板焊接使其成為整節(jié)廊體。本文以某預(yù)制拼裝綜合管廊工程項目為背景,按照設(shè)計院給定的斷面形式,依據(jù)相關(guān)設(shè)計規(guī)范對管廊整體進行配筋計算。通過現(xiàn)場1:4比例模型試驗及非線性有限元計算軟件ABAQUS分別模擬現(xiàn)場不良地質(zhì)條件,從節(jié)段拼裝長度與預(yù)應(yīng)力損失兩個角度,對此種含橫向接頭多艙預(yù)制拼裝綜合管廊整體結(jié)構(gòu)的抗不均勻沉降能力進行理論分析與比例模型試驗研究。節(jié)段拼裝長度的研究選取12m與25m這兩個工況進行對比分析,預(yù)應(yīng)力損失的研究選取預(yù)應(yīng)力損失0、10%、20%、30%與40%這5種工況進行對比分析。本次研究的目的是通過探究含此橫向接頭的廊體在不同條件下的抗不均勻沉降能力,為大斷面多艙室預(yù)制拼裝綜合管廊的設(shè)計和相關(guān)規(guī)程的制定提供科學(xué)依據(jù)。節(jié)段拼裝長度對廊體不均勻沉降影響分析表明:(1)節(jié)段拼裝長度越長,土體越軟,廊體沉降位移、混凝土與鋼筋應(yīng)力越大;(2)最大沉降發(fā)生在軟土地基上的節(jié)段端部大艙位置,最小沉降發(fā)生在硬土地基上的節(jié)段端部小艙位置處,混凝土與鋼筋的最大拉應(yīng)力發(fā)生在中腹板底部位置處;(3)地質(zhì)條件從硬土過渡到軟土?xí)r,管廊沉降位移線性平緩增大,混凝土應(yīng)力變化呈拋物線形態(tài)先減小后增大;(4)兩種拼裝長度的節(jié)段不均勻沉降差均小于本文推薦的沉降允許值25mm,兩種拼裝長度均滿足該地區(qū)沉降限值。預(yù)應(yīng)力損失對廊體不均勻沉降影響分析表明:(1)預(yù)應(yīng)力損失越大,軟土地基上廊體沉降位移越大,混凝土與鋼筋骨架應(yīng)力越大,而硬土地基與之相反,隨著預(yù)應(yīng)力逐漸損失,其上廊體沉降位移與應(yīng)力均有減小的趨勢;(2)當(dāng)預(yù)應(yīng)力損失增大,土體交界處混凝土應(yīng)力變化加劇,硬土一側(cè)的廊體土體交界處混凝土應(yīng)力增大,端部混凝土應(yīng)力減小,軟土一側(cè)廊體各部位混凝土應(yīng)力持續(xù)增大;(3)在該地質(zhì)條件下,當(dāng)預(yù)應(yīng)力損失達到40%時,拼接斷面應(yīng)力剛好達到工程設(shè)計最小值,廊體節(jié)段沉降位移差超過本文推薦的不均勻沉降允許值,此時有可能會對防水材料等附屬設(shè)施造成不利影響,進而可能影響整體結(jié)構(gòu)的安全性與耐久性,因此保持預(yù)制拼裝綜合管廊縱向預(yù)應(yīng)力的有效作用至關(guān)重要。
【學(xué)位單位】：蘭州交通大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2019
【中圖分類】：TU990.3;TU433
【部分圖文】：

創(chuàng)造清潔的環(huán)境；（4）可節(jié)省土地資源，提高土地利用率。圖 1.1 綜合管廊示意圖1.1.2 政策背景2014 年中央經(jīng)濟工作會議上，習(xí)近平同志提出，要把經(jīng)濟工作的重點轉(zhuǎn)到調(diào)整結(jié)構(gòu)上來，推動新型工業(yè)化、信息化、城鎮(zhèn)化、農(nóng)業(yè)現(xiàn)代化同步發(fā)展。同年 12 月，中央財

帶橫向接頭預(yù)制拼裝綜合管廊不均勻沉降研究本課題擬設(shè)計一種帶新型橫向接頭的四艙綜合管廊，可在減小其節(jié)段重量的同提高現(xiàn)場施工進度，從而進一步提高我國地下空間利用率，推進其在我國的普及。2.2.1 管廊接頭設(shè)計本次試驗中的四艙綜合管廊連接形式分為橫向連接與縱向連接。橫向接頭擬采“環(huán)氧膠+鋼板焊接”的形式，即上下兩半節(jié)廊體混凝土接觸面通過環(huán)氧樹脂膠粘結(jié)，側(cè)通過預(yù)埋鋼板焊接使其成為整節(jié)廊體；縱向連接方式擬采用“剪力鍵+環(huán)氧膠+預(yù)應(yīng)的形式，提高管廊整體受力能力，從而滿足結(jié)構(gòu)防水與抗不均勻沉降的要求。橫向接頭中的鋼板需在預(yù)制時提前預(yù)埋，其預(yù)埋方式采用環(huán)形鋼筋的方式，環(huán)形紋鋼筋兩側(cè)分別與鋼板焊接，再將此組合成的構(gòu)件與結(jié)構(gòu)中的鋼筋搭接、固定（焊接接頭局部連接示意圖如圖。

580 170 180 1905525 25 2513053506015×15預(yù)埋鋼板預(yù)埋鋼板圖 2.2 管廊 1:1 結(jié)構(gòu)斷面圖及橫向連接形式示意圖（cm）所示，設(shè)計中的綜合管廊橫斷面全長 13.05m，高度 4.7m，頂板梗腋尺寸為 0. 15m 0.15m，邊腹板與中腹板厚度分別為 0.55m、為 5cm，腹板中部采用預(yù)埋鋼板連接，單節(jié)管廊長度為 1m。綜據(jù)實際要求，下圖為管廊橫向拼裝前后示意圖，此外為使鋼板充，鋼板制作時預(yù)留鍥形倒角。
【相似文獻】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 ;起步早 進度快 效果好 路徑新 全省城市地下綜合管廊建設(shè)現(xiàn)場會在四平召開[J];吉林勘察設(shè)計;2016年01期

2 ;國家發(fā)展改革委 住房城鄉(xiāng)建設(shè)部關(guān)于城市地下綜合管廊實行有償使用制度的指導(dǎo)意見[J];吉林勘察設(shè)計;2016年01期

3 ;全國地下綜合管廊試點城市競爭性評審四平市喜獲第三名[J];吉林勘察設(shè)計;2016年01期

4 ;融資難與各自為政——地下管廊建設(shè)陷入兩大困境[J];給水排水動態(tài);2015年06期

5 ;國務(wù)院常務(wù)會議部署推進城市地下綜合管廊建設(shè)[J];吉林勘察設(shè)計;2015年04期

6 ;綜合管廊[J];中國建設(shè)教育;2015年04期

7 ;住建部:確保今年開建2000公里以上地下綜合管廊[J];中國建材資訊;2016年04期

8 ;全省城市綜合管廊建設(shè)工作調(diào)度會在長春召開[J];吉林勘察設(shè)計;2015年03期

9 ;地下綜合管廊試點城市將獲專項資金補助[J];吉林勘察設(shè)計;2015年03期

10 ;陳政高在推進城市地下綜合管廊建設(shè)電視電話會議上要求 以高度的歷史責(zé)任感抓好地下管廊建設(shè)[J];中國建設(shè)教育;2016年05期

相關(guān)博士學(xué)位論文 前2條

1 蔣承杰;城市地下綜合管廊投融資模式與風(fēng)險研究[D];對外經(jīng)濟貿(mào)易大學(xué);2017年

2 岳慶霞;地下綜合管廊地震反應(yīng)分析與抗震可靠性研究[D];同濟大學(xué);2007年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前10條

1 于淼;濟南CBD地下環(huán)路及綜合管廊綜合體施工安全風(fēng)險管理研究[D];山東交通學(xué)院;2019年

2 劉鵬程;不同方向擬合地震波作用下綜合管廊抗震有限元分析[D];內(nèi)蒙古科技大學(xué);2019年

3 馬偉奇;包頭地區(qū)淺埋覆土綜合管廊地震響應(yīng)分析[D];內(nèi)蒙古科技大學(xué);2019年

4 張瑞順;城際鐵路近接下穿既有綜合管廊隧道施工技術(shù)研究[D];石家莊鐵道大學(xué);2019年

5 楊煬;城市地下綜合管廊燃氣爆炸防護措施設(shè)計研究[D];石家莊鐵道大學(xué);2019年

6 韓佳欣;配置FRP筋的城市地下綜合管廊抗震性能研究[D];華中科技大學(xué);2019年

7 王慧聰;城市地下綜合管廊工程勘察技術(shù)與支護設(shè)計方法[D];燕山大學(xué);2019年

8 何明亮;基于BIM技術(shù)的地下綜合管廊交叉節(jié)點優(yōu)化設(shè)計研究[D];東南大學(xué);2018年

9 何立強;綜合管廊項目PPP模式應(yīng)用研究[D];石家莊鐵道大學(xué);2019年

10 魏建;綜合管廊PPP項目社會資本的選擇研究[D];石家莊鐵道大學(xué);2019年

本文編號：2881259