發(fā)布時(shí)間：2024-11-28 22:38

　　 隨著裝配式建筑發(fā)展中新型建造體系和建造技術(shù)不斷創(chuàng)新,預(yù)制構(gòu)件連接節(jié)點(diǎn)的半剛性特性逐漸引起國內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注。通過單層單跨的預(yù)制混合梁框架抗側(cè)剛度給出了削減系數(shù)與半剛性折減系數(shù)的計(jì)算式,提出了在水平荷載作用下多層多跨預(yù)制混合梁框架側(cè)移量的等效計(jì)算方法。采用有限元分析軟件ABAQUS建立了模型進(jìn)行分析,對(duì)比分析了預(yù)制混合梁框架有限元模型與等效均質(zhì)梁框架模型計(jì)算結(jié)果。結(jié)果表明:在水平荷載作用下,利用削減系數(shù)與半剛性折減系數(shù)建立的等效均質(zhì)梁框架與預(yù)制混合梁框架結(jié)果吻合較好,等效計(jì)算方法具有較高的準(zhǔn)確性。當(dāng)框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度偏小時(shí),預(yù)制混合梁框架與均質(zhì)混凝土梁框架水平位移相差相對(duì)較小;隨著框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度增大,水平位移差異逐漸增大。

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

圖1 鋼-混凝土預(yù)制混合梁

式中:α滿足0<α<0.5;Ls為預(yù)制混合梁?jiǎn)蝹?cè)鋼梁段長度，L為預(yù)制混合梁跨度。由文獻(xiàn)[11]可知，在預(yù)制混合梁失效破壞前，混凝土主體梁與鋼梁之間的連接區(qū)域均未發(fā)生明顯破壞，預(yù)制混合梁整體性能較好，可視為剛性連接。同時(shí)為簡(jiǎn)化計(jì)算過程，對(duì)預(yù)制混合梁計(jì)算模型作如下假定:1)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的....

圖2 單層單跨預(yù)制混合梁框架變形示意

在計(jì)算框架結(jié)構(gòu)受力時(shí)，一般忽略梁柱的軸向變形，受集中水平作用的單層單跨預(yù)制混合梁框架(圖2)，結(jié)構(gòu)層高為h，跨度為L，預(yù)制混合梁混凝土主梁抗彎剛度為EcIc，結(jié)構(gòu)柱抗彎剛度為EI�？蚣苤�頂作用水平力P使結(jié)構(gòu)頂部發(fā)生單位的側(cè)移，此時(shí)框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為θ。通過位移法[13]得到解析解為

圖3 半剛性連接下預(yù)制混合梁框架計(jì)算模型

裝配式建筑干式連接，尤其是螺栓連接時(shí)，采用預(yù)制混合梁的框架結(jié)構(gòu)相較于現(xiàn)澆混凝土框架，其梁柱節(jié)點(diǎn)連接的半剛性問題較為突出[14-15]。對(duì)于節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為k的半剛性連接單層單跨框架，如圖3所示，其抗側(cè)剛度可由位移法得到由式(12)可以得出δ介于-0.5～0之間。同時(shí)對(duì)式(7)等號(hào)右....

圖4 預(yù)制混合梁梁端彎矩示意

對(duì)于多層多跨預(yù)制混合梁框架結(jié)構(gòu)，削減系數(shù)ξ與半剛性折減系數(shù)η并非固定的，其表達(dá)式將由結(jié)構(gòu)的具體形式?jīng)Q定，且比較復(fù)雜，對(duì)于較為規(guī)則的預(yù)制混合梁框架可以用針對(duì)單層單跨推導(dǎo)出的η、ξ進(jìn)行近似計(jì)算。其原因在于在水平集中荷載作用下，較為規(guī)則的框架同層節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角差異不大，假設(shè)同層的節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角相同....

本文編號(hào)：4012873