排渣試驗及冷渣器內(nèi)床料流化均勻性試驗

冷渣器能否正常工作是鍋爐正常運行的必要保證，因此，我們在排渣試驗前對兩側(cè)冷渣器及輸渣管進行了仔細的檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)冷渣器內(nèi)有較多烘爐時的保溫材料，選擇室及輸渣管內(nèi)有較多的耐火材料，冷渣器輸渣管熱電偶過長，易將輸渣管堵塞，無法排渣。為此，對上述問題進行了處理。在爐膛內(nèi)床料良好流化狀態(tài)下，啟動J閥風機，進行排渣觀察試驗，輸渣風壓力30Kpa左右， 在排渣電動門及輸渣風手動門全關(guān)狀態(tài)時，大渣在甲、乙冷渣器輸渣管內(nèi)大量自流，無法控制。如不解決甲、乙冷渣器輸渣大量自流的問題，鍋爐無法點火啟動。在輸渣風總管上加手動閥，暫時解決了排渣自流問題。爐膛停止排渣，對冷渣器內(nèi)床料進行流化試驗（冷渣器內(nèi)床料堆積高度300mm），試驗表明，風室壓力達到10Kpa左右，各風室流化風量4000 m3/h左右，床壓2.5Kpa，床料流化良好，排渣通暢。經(jīng)調(diào)整冷渣器進渣管熱電偶，對排渣的影響已基本消除，在運行時主要通過觀察冷渣器第一室的溫度、床壓以及輸渣管渣溫變化來判斷有無進渣。同時應(yīng)控制冷渣器第一室的床壓，不宜超過5 Kpa，否則易造成第一室的床料過厚，流化不好，易堵塞。在試運初期，由于入爐煤煤質(zhì)差，嚴重偏離設(shè)計煤種，灰分達52%（設(shè)計為40.7%），煤中有大量的大塊石頭，使用J閥風無法順利排渣，有時只能使用壓縮空氣進行吹堵排渣,并且多次選擇室堵塞，打開選擇室處理，在風帽處堆積大量石塊。另外，由于入爐煤煤質(zhì)差，灰分高，渣量大，冷渣器冷卻水量不足，導致排渣溫度大于設(shè)計值。為解決選擇室堵塞，不能排渣的問題，根據(jù)東鍋調(diào)試的建議，加裝事故排渣管，在以后的運行中發(fā)揮了明顯作用。

 “J”閥（回料器）回料觀察
投煤試運前對J閥內(nèi)風帽小孔逐個進行了多次清理疏通,由于回料器系統(tǒng)風室人孔、管道漏風，風壓較低，安裝公司對該問題進行了處理，試運期間，回料器工作正常。
點火油槍霧化試驗
    油燃燒系統(tǒng)投運前配合有關(guān)單位，對各閥門進行了開關(guān)試驗，并對燃油系統(tǒng)進行了檢查。在鍋爐點火前，多次進行了油槍霧化試驗。在油槍霧化試驗期間，經(jīng)多次試驗比較，霧化質(zhì)量在爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路時比爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥開啟時霧化質(zhì)量好，因此，在點火啟動時均采用爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動閥關(guān)閉，只開供油回路，用回油調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)供油壓力的方式。爐前供油壓力在1.7～4.0MPa，油槍霧化良好，燃燒穩(wěn)定。我們認為，該油管路系統(tǒng)需做調(diào)整，以便使槍前回油系統(tǒng)及回油調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常。每次點火前，通過調(diào)節(jié)爐前油循環(huán)系統(tǒng)，筆耕論文，建立合理的油循環(huán)，并通過調(diào)節(jié)爐前回油調(diào)節(jié)閥來調(diào)節(jié)油槍出力。油槍吹掃系統(tǒng)應(yīng)能及時投運，以免油槍積碳堵塞，影響霧化質(zhì)量。該爐吹掃系統(tǒng)設(shè)計采用蒸汽吹掃，因點火期間的蒸汽無法保證，建議加裝壓縮空氣吹掃管路，以確保點火期間油槍吹掃系統(tǒng)及時投運。
烘爐
本鍋爐烘爐采用烘爐機用熱煙氣干燥方式來完成，烘爐從2003年12月17日開始,到2003年12月29日結(jié)束，歷時13天。鍋爐在烘爐期間采用臨時疏水泵和疏水系統(tǒng)補給水。整個烘爐期間，升、降溫均按照烘爐方案進行，未超出耐火材料廠家規(guī)定的范圍。烘爐結(jié)束后，電廠、監(jiān)理、耐火材料廠家、電建及調(diào)試單位共同對烘爐情況進行了全面檢查，一致認為烘爐質(zhì)量達到要求。
吹管
鍋爐沖管采用蓄能降壓沖管。第一階段自2004年1月8日0：30點油槍開始吹管，當日11：00結(jié)束，主蒸汽管路沖管20次。第二階段于1月9日3：15開始，次日3：25結(jié)束，主蒸汽管路沖管32次，并進行了主蒸汽母管、減溫減壓器及熱網(wǎng)管線及汽包、過熱蒸汽管道上安全閥脈沖管的吹掃，經(jīng)電廠、監(jiān)理、電建及調(diào)試單位共同對靶板進行了檢查，一致認為靶板滿足驗收標準要求。
蒸汽嚴密性試驗

    2004年1月16日，逐漸升壓至過熱器出口9.8MPa。穩(wěn)壓后，對鍋爐進行檢查。未發(fā)現(xiàn)泄漏。
安全閥整定
鍋爐吹管結(jié)束時，安全閥安裝未完畢，不具備整定條件，因此安全閥整定是在機組第一次并網(wǎng)發(fā)電結(jié)束、汽機解列后,在蒸汽嚴密性試驗結(jié)束后進行的。安全閥機械部分調(diào)試于2004年1月17日0：30結(jié)束。
安全閥機械部分整定結(jié)果：
汽包安全閥              起座壓力：11.7Mpa     回座壓力：10.8Mpa
過熱蒸汽安全閥          起座壓力：10.3Mpa     回座壓力：9.4Mpa
符合安全閥應(yīng)用導則規(guī)定。
 72+24小時試運
2004年2月24日整套機組啟動,于2004年2月29日一次通過72+24小時試運，移交生產(chǎn) 。試運期間，鍋爐各主要參數(shù)均達到或接近（由于機組額定電負荷為5.5萬千瓦/小時，鍋爐230t/h蒸發(fā)量就能滿足要求）設(shè)計要求，鍋爐運行穩(wěn)定，性能良好。

 鍋爐熱工調(diào)試
熱工控制主要設(shè)備DCS采用北京和利時系統(tǒng)工程公司的MACS計算機分散控制系統(tǒng)，包括電站鍋爐上常用的DAS、SCS、MCS及FSSS等四個子系統(tǒng)。熱工調(diào)試內(nèi)容包括：熱工信號及連鎖保護校驗、熱工信號邏輯及報警系統(tǒng)試驗、鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)試驗、負責DCS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動及保護的投運。

 鍋爐熱態(tài)帶負荷的調(diào)試、調(diào)整
一次風量
調(diào)試及運行表明，一次風量的變化對床溫的影響十分明顯。在一定的負荷和燃料條件下，一次風量增加，床溫降低，反之，床溫升高，這是因為一次風量增加，密相區(qū)煙氣帶走的熱量增加，同時因為床層流化速度有一定提高，使燃料中的細粒子進入到爐膛上部空間燃燒的量有增加趨勢，所以床溫降低，相反，床溫升高。
 床溫的調(diào)整
    根據(jù)在對鍋爐的調(diào)試過程中反應(yīng)出的一次風量變化對床溫的影響情況和對二者關(guān)系的分析可知，床溫并不是一個獨立的影響鍋爐運行的因素，而是受其它因素影響一個運行控制量（根據(jù)鍋爐運行的穩(wěn)定性和脫硫需要而定），它與鍋爐負荷、燃料特性（燃料水份、灰份、熱值及粒度組成等）、一次風量有關(guān)，在鍋爐的運行中，床溫通常通過調(diào)整一次風量來控制。在負荷及燃料特性一定條件下，調(diào)整一次風量（一次風率），燃料在爐內(nèi)不同高度的放熱率將會發(fā)生變化，從而使床溫發(fā)生變化，同時，沿爐膛高度的煙溫分布也會有所變化，但整個燃燒室的平均溫度水平不會有多大變化（燃燒室的平均溫度水平與燃燒過�？諝庀禂�(shù)有關(guān)），因此，床溫對鍋爐燃燒效率的影響更確切地說是風量分配、燃燒過�？諝庀禂�(shù)對燃燒效率的影響。因此在運行時，通過調(diào)整一次風量將床溫控制到合適的水平。