發(fā)布時(shí)間：2024-10-04 22:59

　　本文以一種萬(wàn)向減震支座為研究基礎(chǔ),即在其彈簧元件中隔層設(shè)置低屈服點(diǎn)鋼板,并將其作為減震耗能構(gòu)件置于球型鋼支座中,使該新型支座實(shí)現(xiàn)耗能功能。該新型球型鋼支座構(gòu)造簡(jiǎn)單、減震耗能機(jī)理明確,在滿足大震作用耗能要求的同時(shí),又可以滿足小震和風(fēng)作用下的剛度及復(fù)位要求,且震后易及時(shí)更換。本文對(duì)此新型球型支座減震耗能構(gòu)件在試驗(yàn)研究、有限元數(shù)值計(jì)算和理論分析上進(jìn)一步完善。主要研究?jī)?nèi)容如下:(1)新型球型鋼支座減震耗能構(gòu)件設(shè)計(jì):根據(jù)地震作用時(shí)上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)可能的相對(duì)運(yùn)動(dòng),確定新型球型鋼支座減震耗能構(gòu)件的減震、耗能及復(fù)位機(jī)理,擬通過(guò)理論研究、有限元數(shù)值計(jì)算分析設(shè)計(jì)支座構(gòu)件細(xì)節(jié),符合在特定空間內(nèi)的設(shè)計(jì)要求。(2)采用有限元軟件ANSYS設(shè)計(jì)了 20組支座減震耗能構(gòu)件模型,研究構(gòu)件構(gòu)造形式、軟鋼厚度、板簧厚度、板簧(軟鋼)寬度和弧高對(duì)構(gòu)件的耗能性能及力學(xué)性能的影響。研究表明:支座減震耗能構(gòu)件在低周往復(fù)加載下軟鋼板材受力均勻,易屈服進(jìn)入滯回變形耗能階段;板簧仍處于彈性受力階段,可提供復(fù)位剛度。(3)采用有限元軟件ANSYS設(shè)計(jì)另7組支座減震耗能構(gòu)件模型,研究其不同的軟鋼材料與板簧材料屈服強(qiáng)度比值對(duì)構(gòu)件的耗能性能及...

【文章頁(yè)數(shù)】：104 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖１－２梁式耗能器［９’１５］??

行了軟鋼阻尼器的研宄和試驗(yàn)，其耗能原理均利用梁的各種受力變形（如扭轉(zhuǎn)、??彎曲等）耗能。這類耗能器統(tǒng)稱為梁式耗能器［１６］，由數(shù)塊矩形鋼板折疊而成，如??圖１－２所示，其中Ｕ型鋼板耗能器于１９８０年應(yīng)用在新西蘭政府辦公樓［１７］。??ａ）扭轉(zhuǎn)梁?ｂ）懸臂圓柱?ｃ）受彎圓梁??圖１....

圖１－８組合鋼板耗能器構(gòu)造圖［２９］?

ＤＱＱ??ａ）雙環(huán)軟鋼耗能器?ｂ）局部加強(qiáng)雙環(huán)軟鋼耗能器?ｃ）加蓋雙環(huán)軟鋼耗能器??圖１－５雙環(huán)軟鋼耗能器［２５］??Ｃ２５１??Ｆｉｇ．?１－５?Ｄｏｕｂｌｅ?ｒｉｎｇ?ｍｅｔａｌｌｉｃ?ｄａｍｐｅｒｓ?Ｊ??作動(dòng)器???－８＊８?－５９．２?－２９．６?０?２９．６?５９．２....

圖１－９組合鋼板耗能器安裝示意［３＜）］??

ＤＱＱ??ａ）雙環(huán)軟鋼耗能器?ｂ）局部加強(qiáng)雙環(huán)軟鋼耗能器?ｃ）加蓋雙環(huán)軟鋼耗能器??圖１－５雙環(huán)軟鋼耗能器［２５］??Ｃ２５１??Ｆｉｇ．?１－５?Ｄｏｕｂｌｅ?ｒｉｎｇ?ｍｅｔａｌｌｉｃ?ｄａｍｐｅｒｓ?Ｊ??作動(dòng)器???－８＊８?－５９．２?－２９．６?０?２９．６?５９．２....

圖１－５雙環(huán)軟鋼耗能器［２５］??

?＿?位移（ｍｎ〇??圖１－６圓環(huán)耗能器試驗(yàn)裝置系統(tǒng)［２６］?圖１－７圓環(huán)耗能器的滯回曲線［２６］??Ｆｉｇ．?１－６?Ｔｈｅ?ｔｅｓｔ?ｄｅｖｉｃｅ?ｓｙｓｔｅｍ?ｏｆ?ｔｈｅ?Ｆｉｇ．?１－７?Ｔｈｅ?ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｒｉｎｇ??ｒｉｎｇ?ｄａ....

本文編號(hào)：4007243